Пособие по расчету крупнопанельных зданий выпуск 2

Пособие по расчету крупнопанельных зданий. Выпуск 1. Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль».

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Первый выпуск пособия включает данные по нормированию деформаций (перемещений) и ограничению трещинообразования конструкций крупнопанельных зданий: рекомендации по определению характеристик жесткости стеновых панелей (при растяжении, сжатии и перекосе в своей плоскости) и характеристик податливости вертикальных и горизонтальных стыковых соединений при сжатии, растяжении и сдвиге, а также при меры определения характеристик податливости элементов и соединений крупнопанельных стен. Пособие рассчитано на инженеров-проектировщиков и научных работников.

1. Общие указания

2. Определение характеристик жесткости элементов стен и соединений

А. Характеристики жесткости стеновых панелей при перекосе

Б. Характеристики податливости вертикальных стыковых соединений стен

Расчетные величины податливости стыковых соединений растяжению

Расчетные величины податливости вертикальных стыковых соединений сдвигу

Расчетные величины податливости сдвигу соединений в виде заведенных в стены плит перекрытий

Расчетные величины податливости сдвигу железобетонных перемычек над проемами

В. Характеристики податливости растворных швов и горизонтальных стыковых соединений стен и колонн

Расчетные величины податливости горизонтальных растворных швов между панелями при сжатии

Расчетные величины податливости горизонтальных стыковых соединений при сдвиге

Г. Характеристики жесткости элементов крупнопанельных стен

Д. Характеристики жесткости перекрытий

3. Примеры определения податливости элементов и соединений крупнопанельных стен

Этот документ находится в:

  • Раздел: Экология
    • Подраздел: 91 СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И СТРОИТЕЛЬСТВО
      • Подраздел: 91.010 Строительная промышленность
        • Подраздел: 91.010.99 Строительная промышленность, прочие аспекты
  • Раздел: Строительство
    • Подраздел: Справочные документы
      • Подраздел: Директивные письма, положения, рекомендации и др.

Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:

Ссылка на страницу

Ордена Трудового Красного Знамени Центральный научно-исследовательский институт

строительных конструкций им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР

научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования ГлавАПУ Мос горисполкома

КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ

ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖЕСТКОСТИ СТЕН, ЭЛЕМЕНТОВ И СОЕДИНЕНИЙ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ

Ордена Трудового Красного Знамени Центральный научно-исследовательский инстипгут

строительных конструкций им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР

научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования ГлавАПУ Мосгорисполкома

ПОСОБИЕ ПО РАСЧЕТУ

ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖЕСТКОСТИ СТЕН, ЭЛЕМЕНТОВ И СОЕДИНЕНИЙ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ

б) при определении величин полных деформаций при длительном приложении нагрузки

где — коэффициент, учитывающий влияние

длительного действия нагрузки;

Мдл, М— моменты относительно менее сжатой или .растянутой грани сечения соответственно от длительно действующей части нагрузки и от полной нагрузки;

Ф«, — коэффициенты, принимаемые:

Ф«о= 1 для тяжелого бетона естественного твердения; Фоо=0,9 для тяжелого бетона при тепловой обработке; Фоо = 1,25 для ячеистого бетона;

Ф«= 1 для бетонов на пористых заполнителях.

1.11. Модули упругости арматурной стали Еа, применяемой ‘в панельных конструкциях и стыках между ними, приведены в табл. 2.

Вид и класс арматуры

Модули упругости арматуры Ея в кгс/см*

Стержневая арматура классов:

A-V, Ат-IV, At-V, At-VI .

Арматурная проволока классов В-I, В-II, Вр-Н, а также арматурные пряди.

Арматурная проволока класса Вр-I, а также арматурные канаты двух-, трех- и много-прядные .

Модуль упругости стали при сдвиге принимается равным: Ga = 800000 кгс/см 2 .

1.12. Коэффициент линейной температурной деформации бетона и железобетона аа/ при изменении температуры конструкции от минус 50 до плюс 50°С принимается в пределах от 0,7-10“ 5 до 1,4• 10

5 град -1 в зависимости от вида и состава бетона, если влажность бетона конструкции ле превышает значений, соответствующих условиям естественного воздушного хранения.

Жесткосткые характеристики панелей крупнопанельных зданий при соединениях

панелей только в углах

Конструктивные схемы панелей

Сдвиговая жесткость панелей а своей плоскости

Я 0К = «в «»ок + ‘и(1- ток)* + 2i’c (! — 3ток + Зт^);

б — приведенная толщина несущих слоев стеновой панели;

Л — расстояние между осями вертикальных швов стеновых панелей

Жесткостные характеристики панелей крупнопанельных зданий при нх соединении в вертикальных стыках

Коме тру КТ» • ■ ■ я схема памела

Сдвиговая жесткость памеле* • оюей ПЛОСКОСТИ

где и -погонные податливости верхней н нижней пе-_ ремычек, определяемые, как и в табл. 3;

/с —погонная податливость простенка, итгнбная жесткость t которого включает сечение двух смежных простенков; d — длина панели (расстояние между вертикальными стыками)

/п _в до — 1,5• 10— 8 град -1 при отрицательных температурах и увеличивать на 0,1 • 10— 6 при положительных температурах.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ЖЕСТКОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ СТЕН И СОЕДИНЕНИИ

А. Характеристики жесткости стеновых панелей при перекосе

2.1. Определение жесткости стеновых панелей с проемами при перекосе в своей плоскости допускается производить как для замкнутой рамы с учетом трещинооб-разования в элементах стоек и ригелей.

При определении жесткости панели в упругой стадии ее работы модуль деформации бетона принимается в соответствии с указаниями п.1.10.

Рекомендации по определению жесткости панелей при перекосе в своей плоскости при дискретных (узловых) или континуальных соединениях панелей между собой приведены в табл. 3 и 4.

Жесткость стеновых панелей с проемом с учетом трещинообразования допускается определять согласно п. 2.10.

Б. Характеристики податливости вертикальных стыковых соединений стен

2.2. Для правильной оценки жесткости 1 (податливости) дискретных или континуальных связей необходим учет их конструктивных особенностей (включая степень заделки связи в бетон панели), упругих свойств материала, характера и направления прикладываемого усилия.

В упругой стадии работы связей возникающие в них сосредоточенные или распределенные усилия пропорциональны соответствующим деформациям. В табл. 5 и 6 приведена классификация некоторых ооновных видов связей между элементами крупнопанельных зданий и принятые в каждом случае обозначения и размерность величин.

Пособие по расчету крупнопанельных зданий.

Вып. 1. Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий. М., Стройиздат, .1974, 40 с. (Центр, науч.нисслед. нн-т строит, конструкций им. В. А. Кучеренко Госстроя CGCP, Моок. науч.-иоолед. и проектный ин-.т типового и эксперимент, проектирования ГлаеАПУ Мосгорисполкома).

«Первый выпуск пособия включает данные по нормированию деформаций (перемещений) и ограничению трещинообразования конструкций крупнопанельных зданий: рекомендации по определению характеристик жесткости стеновых панелей (при растяжении, сжатии и перекосе в своей плоскости) и характеристик податливости вертикальных и горизонтальных стыковых соединений при сжатии, растяжении и сдвиге, а также примеры определения характеристик податливости элементов и соединений крупнопанельных стен.

Пособие рассчитано на инженеровнпроектн-ровщкков и научных работников.

Инструкт.-пирмат., III вып. — 15/1-73

ЦНИИСК им. В. А- Кучеренко подготовил специальное пособие по расчету и проектированию крупнопанельных зданий различных конструктивных схем и этажности и примеры их расчета. В связи с переработкой в последнее время ряда глав СНиП выпуски пособия будут содержать в необходимых случаях пояснения к соответствующим разделам СНиП.

Пособие будет издаваться отдельными выпусками.

Вып. 1 .пособия «Характеристики жесткости стен, элементов и соединений крупнопанельных зданий» подготовлен совместно ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко (канд. техн. «аук В. Л. Мусиенко, канд. техн. наук В. А. Камейко) и МНИИТЭП (инж. Г. Н. Львов и инж. Ю. Б. Морозов)-

При разработке этого выпуска использованы нормативные документы и результаты экспериментальных исследований стыковых соединений крупнопанельных зданий, проведенных отделением прочности крупнопанельных и каменных зданий, отделением сейсмостойкости и динамики сооружений ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко (канд. техн. наук В. И. Коноводченко и канд. техн. наук А. В. Черкашин) и лабораторией прочности конструкций МНИИТЭП (канд. техн- наук П. Н. Бобришев, инж. Г. Ф. Седловец, Л. М. Спиваковский, М. Я. Шустерман).

Под общей редакцией д-ра техн. наук, проф. С. В. Полякова, д-ра техн. наук, проф. А. Р. Ржаницына, д-ра техн. наук, проф. С. А. Семенцова, д-ра техн. наук, проф. Н. В. Морозова.

Читайте так же:  Договор event агентство

1.1. В настоящем выпуске приведены рекомендации по определению характеристик жесткости несущих бетонных и железобетонных стеновых конструкций, элементов и соединений крупнопанельных зданий, а также данные по нормированию величин раскрытия трещин в элементах и стыках.

1.2. Определение пространственной жесткости крупнопанельных зданий допускается производить в предположении линейной зависимости между напряжениями и вызываемыми ими деформациями (или между усилиями и перемещениями).

Нелинейность деформаций панелей и стыковых соединений разрешается учитывать условным уменьшением начальн.ого модуля упругости материала панелей и увеличением податливости стыковых соединений согласно приведенным ниже указаниям.

1.3. Согласно действующим нормативным документам расчет конструкций здания ведется по двум группам предельных состояний:

а) первая — по несущей способности, обеспечивающая прочность, общую и местную устойчивость проектируемых зданий как в процессе их монтажа, так и всего срока эксплуатации;

б) вторая — по деформациям (перемещениям), появлению или раскрытию трещин, обеспечивающая пространственную жесткость проектируемых зданий, недопущение чрезмерных деформаций, а также появления или чрезмерного развития трещин в зданиях, нарушающих или затрудняющих нормальную их эксплуатацию вследствие повышенной деформативности, а также вследствие снижения долговечности, герметичности или ухудшения эстетических качеств несущих элементов и стыков.

1.4. По первому предельному состоянию должны быть проверены расчетом:

а) стеновые панели и стыковые соединения;

б) фундаменты, панели перекрытий и покрытий, ле- 2

стничные площадки, марши, балконные плиты и другие сборные элементы и стыковые соединения.

1.5. По второму предельному состоянию должны быть проверены расчетом:

а) здание в целом—для ограничения его деформа-тивности и ускорений колебаний при ветровых воздействиях, а также для ограничения осадок основания;

б) стеновые .панели—для ограничения трещинооб-разования при действии расчетных вертикальных и горизонтальных 1 нагрузок, а также воздействий от неравномерных осадок оснований;

в) вертикальные и горизонтальные стыковые соединения—для ограничения деформаций сдвига и раскрытия трещин в стыке (замоноличонные .петлевые, болтовые, сварные и другие связи, а также незамоноличен-ные сварные связи — по вертикальным перемещениям; перемычки над проемами — по раскрытию в них трещин) .

1.6. Жесткость здания при воздействии пульсации скоростного напора ветра регламентируется величиной ускорения колебаний верхнего этажа, которое не должно ‘превышать 150 мм/сек 3 4 .

1.7. Деформации стыковых соединений в стенах крупнопанельных зданий следует определять раздельно от длительно действующих и кратковременных нагрузок умножением возникающего в соединении усилия на соответствующую величину податливости.

Расчетная величина деформаций сдвига, растяжения и других деформаций связей не должна превышать 0,5 мм при действии длительных нагрузок и 0,6 мм при сочетании кратковременных и длительных нагрузок.

1.8. Раскрытие трещин следует .проверять в местах расположения металлических связей .при воздействии нормативных нагрузок. При этом расчет следует вести на действие длительных нагрузок. Суммарная расчетная величина раскрытия трещин, пересекающих арматуру в стыке, не должна превышать 0,5 мм, а в примыкающих к стыку участках панелей — 0,3 мм.

Раскрытие трещин до 0,5 мм может быть допущено при наличии защиты стали связей от коррозии. Во избежание текучести в арматуре сварных соединений

раскрытие трещин при растяжении соединения следует ограничивать величиной

где /Ст — расстояние между смежными гранями

R» и Еа — соответственно нормативное сопротивление и модуль упругости арматуры.

Модули деформаций бетона и арматуры, коэффициенты линейной температурной деформации

1.9. Начальный 1 модуль деформаций (модуль упругости) бетона панелей при сжатии и растяжении Еъ (для тяжелых и ячеистых бетонов) принимается по табл. Ги 1а.

Для бетонов на пористых заполнителях начальный модуль упругости Eg при сжатии и растяжении определяется по формуле

Е6 = 4000 + 25 ООО,

где R — прочность бетона в кгс/см 5 ; у — объемная масса в т/м 3 .

Для тяжелого бетона на цементном вяжущем, а также для бетонов на пористых заполнителях значения модуля упругости даны для условий естественного твердения; при тепловой обработке значение Eg принимается сниженным на 10%.

Модуль сдвига бетона Gg при отсутствии опытных данных допускается принимать равным: (?б=0,4£б-Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) принимается равным ц=0,2.

1.10. Модуль деформации сжатия Е при напряжениях, не превышающих расчетные, при учете совместной работы конструкций из различных материалов принимается:

а) при определении деформаций от ‘кратковременных нагрузок

1 За начальный модуль деформации бетона Ец принимается от-О н н

Пособие по расчету крупнопанельных зданий. Выпуск 4. Расчет конструкций крупнопанельных зданий на температурные воздействия

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль».

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Выпуск IV пособия включает методику и примеры статического расчета крупнопанельных бескаркасных зданий на температурные воздействия как однослойных и многослойных квазиизотропных пластинок и как системы горизонтальных составных стержней. Даются рекомендации по выбору расчетных значений температур конструкций зданий. Пособие рассчитано на инженеров-проектировщиков и научных работников.

1. Расчет крупнопанельных зданий на температурно-влажностные воздействия и усадку

2. Расчет крупнопанельных зданий как однослойных и многослойных пластинок на действие температуры

Выбор расчетной схемы

Продольная жесткость (податливость) составных стержней

Продольная жесткость элементов стен и перекрытий

Средняя жесткость Расчетного сечения стены или перекрытия в пределах этажа

Средняя жесткость расчетного сечения этажа

Приведенные высоты этажей и здания

Температурные усилия и перемещения стен и перекрытий при действии температуры

3. Расчет крупнопанельных зданий как плоских или пространственных составных стержней

Выбор расчетной схемы. Обозначения

Жесткостные характеристики составных стержней

Дифференциальные уравнения для горизонтального составного стержня и их решение

4. Расчет наружных стен при наличии перепада температуры по толщине

Температурные усилия в панелях и связях

Прогибы и углы поворота панелей и стыков

Раскрытие стыков и панелей

Приложение 1. Расчетные значения приведенных средних температур однослойных и многослойных конструкций зданий с учетом радиации, влажности и усадки

Приложение 2. Пример расчета на действие температуры крупнопанельного жилого дома с поперечными несущими стенами

Приложение 3. Пример расчета на действие температуры крупнопанельного жилого дома с продольными несущими стенами

Приложение 4. Пример расчета на действие температуры крупнопанельного здания с продольными несущими стенами как горизонтального составного стержня

Этот документ находится в:

  • Раздел: Экология
    • Подраздел: 91 СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И СТРОИТЕЛЬСТВО
      • Подраздел: 91.010 Строительная промышленность
        • Подраздел: 91.010.99 Строительная промышленность, прочие аспекты
  • Раздел: Строительство
    • Подраздел: Справочные документы
      • Подраздел: Директивные письма, положения, рекомендации и др.

Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:

Ссылка на страницу

им. В А. КУЧЕРЕНКО ГОССТРОЯ СССР

ЛЕНЗНИИЭП ГОСГРАЖДАНСТРОЯ ПРИ ГОССТРОЕ СССР

ПОСОБИЕ ПО РАСЧЕТУ

КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ

РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ НА ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИМ. В. л. КУЧЕРЕНКО ГОССТРОЯ СССР

ЛЕНИНГРАДСКИЙ ЗОНАЛЬНЫЙ J1АУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ

и ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ ГОСГРАЖДАНСТРОЯ ПРИ ГОССТРОЕ СССР

ПОСОБИЕ ПО РАСЧЕТУ

КРУПНОПАНЕЛ ЬНЫХ ЗДАНИЙ

РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ НА ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ

С увеличением ширины плиты эта длина возрастает и при ЬК^2В (где В — длина плиты между опорами) она становится равной ширине перекрытия В, что характерно для здания I типа.

Таким образом, конструкции крупнопанельных зданий могут рассчитываться как плоские системы (т. е. как здания II типа) при

где EiFi — продольная жесткость /-го элемента; п — число элементов в стержне.

Соответствующая приведенная податливость составного стержня равна:

Приведенный коэффициент податливости (абсолютная деформация на длине I от единичной силы) определяется

где ‘Ki — податливость иго однослойного элемента.

Рис. 3. Схемы составных стержней

а —с параллельным соединением эле-ментои; б — с последовательным соединением; в — со смешанным соединением

2.8. Приведенная продольная жесткость составного стержня длиной / с последовательным соединением однослойных элементов (рие. 3,6) равна:

где Ci — коэффициент податливости /-го однослойного элемента.

Читайте так же:  Договор собственность чертежи

Приведенный коэффициент податливости составного стержня длиной / равен:

2.9. Приведенная продольная жесткость составного стержня длиной / со смешанным соединением элементов (последовательное соединение однослойных и многослойных элементов с параллельным соединением слоев, рис. 3,0) определяется по формуле (5).

Ci— коэффициент податливости f-.ro однослойного элемента определяется по формуле (6); ci —приведенный коэффициент податливости многослойного элемента с параллельным соединением слоев, определяется по формуле (4).

Продольная жесткость элементов стен и перекрытий

2.10. Стены и перекрытия состоят из панелей или плит и их соединений (стыков), которые можно рассматривать как составные стержни с последовательным соединением элементов (панелей и стыков), обладающих разными продольными податливостями (жесткостями). Наиболее часто встречающиеся типы соединений стен и перекрытий показаны на рис. 4 (индексы: стены — «п», перекрытия — «к», стыки — «с»).

2.11. Коэффициент приведенной податливости элементов стен и перекрытий на длине 1т (-расстояние между осями стыков, стен и т. п.) в соответствии с формулой (7) равен:

где сп(к)— коэффициент податливости панели (плиты перекрытия) ;

сс — коэффициент податливости стыка (связей).

2.12. Коэффициент податливости Сщк) панели (плиты) определяется по формулам: при наличии трещин в бетоне

Каталог НТД: СП, СНиП, ГОСТ, СанПиН, МДС и многое другое

Ой! Не узнал! Богатым будешь! Попробуй войти на сайт! Я незнакомым людям ничего тут писать не разрешаю!

Ты сейчас в разделе где хранятся разные нормативные документы. Если у тебя есть свои — поделись с нами. Загружай! Только один нюанс — мы тут стараемся законы соблюдать, так что пожалуйста, не загружай документы или книги защищенные авторским правом (ну разве только если ты сам автор). ПРАВООБЛАДАТЕЛЯМ: если вы нашли документ, который является объектом авторского права — сообщите мне и он будет удален. Как пользоваться поиском — справка тут!

Пособие по расчету крупнопанельных зданий выпуск 2

Расчетом по второй группе предельных состояний проверяются:
а) здание в целом для ограничения: ускорений колебаний, возникающих при пульсации ветрового напора; деформаций основания; прогибов верха здания;
б) плиты перекрытий и покрытия, лестничные площадки, марши и другие изгибаемые элементы для ограничения их прогибов и раскрытия трещин от вертикальных нагрузок;
в) стены здания для ограничения раскрытия трещин и взаимных смещений стен при действии вертикальных и ветровых нагрузок, неравномерных осадок оснований и температурно-влажностных воздействий.
3.2. Нагрузки и воздействия на конструкции жилых зданий определяют по СНиП 2.01.07-85.
При проектировании полносборных зданий стеновой конструктивной системы рекомендуется учитывать возможное перераспределение усилий, вызванное неодинаковыми деформациями усадки сопрягаемых стен. Для крупнопанельных зданий осевые деформации усадки sh стеновых панелей можно определять по табл. 4.

Вид бетона и способ

Осевые относительные деформации усадки sh105 для бетона класса по прочности на сжатие

Тяжелый цементный и плотный силикатный бетоны горизонтального формования

Тяжелый бетон кассетного формования

Легкий бетон горизонтального формования

Примечания: 1. Табличные значения sh определяют деформации усадки, возникающие только после достижения бетоном проектной прочности по сжатию. Если отпускная прочность панелей ниже проектной, то табличные значения следует умножать на коэффициент 1,2. 2. Для районов со средней относительной влажностью воздуха 40 % и ниже, относимых согласно требованиям СНиП II-3-79** к «сухим», табличные значения sh следует увеличивать на 30 %. 3. Для панелей толщиной 20 см табличные значения следует умножать на коэффициент 0,8 при толщине 30 см — на 0,65, при толщине 40 см — на 0,55. 4. Коэффициенты по пп. 1-3 учитываются независимо. 5. К ячеистым бетонам вида А относятся автоклавные бетоны на цементном или смешанном вяжущем; вида Б — автоклавные бетоны на известковом вяжущем и безавтоклавные.

3.3. Жилые здания рекомендуется проектировать так, чтобы ускорения колебаний конструкций зданий, возникающие в результате пульсаций скоростного напора ветра, не превышали 0,1 м/с2. При определении величины ускорения учитывается расчетное значение ветровой нагрузки с коэффициентом перегрузки, равным единице. Для зданий стеновой конструктивной системы высотой менее 50 м разрешается не проверять значения ускорений.
3.4. Для зданий, рассчитываемых на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок по недеформированной схеме, прогиб верха здания с учетом податливости основания рекомендуется принимать не более 0,001 высоты здания. При расчете здания по деформированной схеме значение прогиба здания не ограничивается.
Предельные прогибы из плоскости плит перекрытий и панелей несущих стен принимаются согласно указаниям СНиП 2.03.01-84. Прогиб несущих стен из их плоскости допускается не проверять.
3.5. Предельное раскрытие трещин в сборных железобетонных элементах ограничивается СНиП 2.03.01-84. Взаимные сдвиги сборных элементов в стыках рекомендуется ограничивать следующими значениями: при длительном сдвиге — 0,6 мм при кратковременном — 0,8 мм, а раскрытие трещин в бетоне омоноличивания стыковых соединений, имеющих антикоррозионное покрытие — 1 мм.
Кратковременное раскрытие трещин (взаимный сдвиг панелей) определяется суммой постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; длительное раскрытие трещин (сдвиг) — суммой постоянных и длительных нагрузок.
Раскрытие трещин, не пересекающих рабочую арматуру панелей, ограничивается из условия обеспечения необходимой звукоизоляции (для внутренних конструкций) или тепло- и водоизоляции (для наружных конструкций). Для панелей не допускается длительное раскрытие сквозных трещин.
Предельное раскрытие трещин в сборных элементах ограничивается СНиП 2.03.01-84.
3.6. Значения предельных деформаций основания зданий регламентируется СНиП 2.02.01-83.
Возникающие вследствие деформации основания крены здания не должны вызывать отклонения лифтовых шахт от вертикали, превышающие значения, установленные государственными стандартами. Предельно допустимые значения совместных неравномерных деформаций основания и здания устанавливаются расчетом исходя из обеспечения необходимой прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций.
При выполнении конструктивных требований, изложенных в настоящем Пособии, рекомендуется принимать без расчета следующие допустимые значения неравномерных деформаций основания:
а) для зданий перекрестно-стеновой и продольно-стеновой конструктивных систем:
относительный прогиб или выгиб продольных стен (в долях от длины изгибаемого участка) — 0,0008;
относительная разность осадок соседних продольных стен — 0,0016;
б) для зданий поперечно-стеновой конструктивной системы с ненесущими наружными стенами относительно разности осадок соседних поперечных стен — 0,0016.
При несущих наружных стенах или при наличии сквозных внутренних продольных стен предельные неравномерности деформаций для зданий с поперечными несущими стенами принимают по п. 3.6, а.
С указанными предельными значениями неравномерных деформаций сопоставляются деформации основания, подсчитанные без учета влияния жесткости конструкций здания на перераспределение нагрузок на основание.
3.7. При расчете конструкций и соединений следует учитывать коэффициенты надежности по назначению п, принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций равными:
0,95 — для жилых зданий высотой от 2 до 17 этажей включительно, а также высотой до 25 этажей при расчете по деформируемой схеме;
1 — для зданий высотой более 17 этажей при расчете по недеформированной схеме.
На коэффициент надежности по назначению умножают расчетные усилия или делят значения сопротивления материала конструкций.
3.8. Усилия в конструкциях рекомендуется определять, используя, расчетные схемы и предпосылки, наиболее полно отвечающие условиям действительной работы конструкций. При определении усилий в сборных конструкциях рекомендуется учитывать податливость стыковых соединений. Деформативные характеристики соединений сборных элементов разрешается принимать по указаниям прил. 4 настоящего Пособия.
При использовании приближенных методов расчета рекомендуется рассматривать два варианта напряженно-деформированного состояния конструкций, которые соответствуют наименьшей и наибольшей возможной жесткости (податливости) элементов стыковых соединений и связей, а в качестве расчетных принимать наибольшие значения усилий по указанным двум вариантам расчета.

3.9. Расчетные схемы бескаркасных зданий классифицируются:
по характеру учета пространственной работы — на одно-, двух- и трехмерные;
по виду неизвестных — на дискретные, дискретно-континуальные и континуальные;
по виду конструкции, положенной в основу расчетной схемы, — на стержневые, пластинчатые, комбинированные.
3.10. При одномерной расчетной схеме здание рассматривается как тонкостенный стержень или система стержней, упруго или жестко защемленных в основании. Предполагается, что поперечный контур стержня (системы стержней) неизменяем.
При двухмерной расчетной схеме (рис. 22) здание рассматривается как плоская конструкция, способная воспринимать только такую внешнюю нагрузку, которая действует в ее плоскости. Для определения усилий в стенах от горизонтальной нагрузки условно принимается, что все стены, параллельные действию нагрузки, расположены в одной плоскости и имеют одинаковые горизонтальные перемещения в уровне перекрытий.




Рис. 22. Двухмерные (плоские) расчетные схемы бескаркасных зданий

а — вертикальная диафрагма с проемами; б — плоский составной стержень; в заменяющая рама; г — ферменная модель
При трехмерной расчетной схеме (рис. 23) здание рассматривается как пространственная система, способная воспринимать приложенную к ней пространственную систему сил. Трехмерная расчетная схема наиболее точно учитывает особенности взаимодействия несущих конструкций, но расчет на ее основе наиболее сложен.

Читайте так же:  Бух отчетность предприятия это




Рис. 23. Пространственные (трехмерные) расчетные схемы бескаркасных зданий.

а — фрагмент здания; б — расчетная схема в виде системы консольных стержней; в то же, пространственного составного стержня; г

Моделирование и расчет крупнопанельных зданий в ПК ЛИРА-САПР 2017

В версии ПК ЛИРА-САПР 2017 появилась новая система «ПАНЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ» — специальный инструмент для эффективного моделирования стыков крупнопанельных зданий

В препроцессоре САПФИР разработан специальный класс информационных объектов — «стык панелей». Стык панелей — это параметрически управляемый элемент модели, наделенный интеллектом. Теперь существенно упрощается назначение стыков в проекте, а процесс редактирования их характеристик (для перебора вариантов конструктивных решений, например) не занимает много времени. Каждый стык сам «знает», в каких ситуациях и для каких конфигураций стыковки панелей он подходит. Благодаря этому, стыки сами находят свои места в пространстве модели, и размещаются в автоматическом или в автоматизированном режиме. Конструктор может наглядно контролировать типы стыков, обозначаемые марками и цветами, назначать им параметры, определяющие их жесткостные характеристики. Для каждого типа стыка можно определить способ представления его в расчетной схеме, задать шаг размещения узлов для разбивки на конечные элементы, выбрать тип конечных элементов, которыми представлен стык, назначить характеристики элементов. Существует ряд предустановок, позволяющий получать различные варианты стыковки деталей в конечно-элементной расчетной схеме. В частности, стык может быть свободным, шарнирным, жестким или с заполнением специализированными конечными элементами, моделирующими контактный или платформенный стык панелей. Кроме того, конструктор может самостоятельно создавать новые типы стыков, формировать из них библиотеки, переносить из проекта в проект, передавать в виде файлов на другие рабочие места (рис. 1).

В качестве исходных данных для проектирования может использоваться информационная модель здания, сформированная в САПФИР, импортированная из других программ посредством IFC или созданная в автоматизированном режиме на базе плоских поэтажных планов, представленных в формате DXF. Многообразие вариантов обеспечивает удобство интеграции новых инструментов в существующие технологические цепочки проектирования, выстроенные в организациях пользователей на базе программных средств других разработчиков. Такой подход, в том числе, способствует внедрению BIM-технологий в проектировании.

Если модель здания изначально создана как монолитная без учета разрезки на панели, можно воспользоваться новыми инструментами ручной и автоматической разрезки. Стены и плиты разрезаются с учетом примыкающих к ним стен и/или с учетом расположения координационных строительных осей (рис. 2). В режиме ручной разрезки динамически отображается расстояние от края панели, которое можно задать в цифровом виде, чтобы отрезать панель определенного размера. Предусмотрен режим нарезки панелей с заданным отступом, что позволяет быстро разрезать деталь на панели одинакового размера.

Для связей по закладным деталям также можно выбрать способ представления в расчетной схеме, и назначить жесткостные характеристики как для линейного, так и для нелинейного расчета. Позиции узлов для разбивки на конечные элементы вдоль оси стыка согласуются с позициями закладных деталей и динамически учитывают позиции проемов при их наличии в прилегающих к стыку панелях. Если перенести проем в физическом представлении, то не нужно ни пересоздавать стык, ни редактировать его характеристики — изменения автоматически проявятся при регенерации аналитического представления модели проекта.

Выше описана технология создания модели крупнопанельного здания для последующей триангуляции и получения адекватной конечно-элементой модели. А теперь поговорим непосредственно о конечных элементах, моделирующих стыки. Основные положения по расчету панельных зданий на эксплуатационные нагрузки и вычислению податливостей стыков представлены в проекте нового СП

«Крупнопанельные конструктивные системы. Правила проектирования» (Проект, Вторая редакция) и пособиях: Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3. Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85). М. 1989 г.; Пособие по расчету крупнопанельных зданий. Вып. 1 Жесткостные характеристики. М. 1974 г.

И если с моделированием точечного стыка по закладным все достаточно просто (по сути это локальная связь конечной жесткости — пружина, в ПК ЛИРА-САПР это двухузловой конечный элемент КЭ 55), то с моделированием горизонтального (контактного, платформенного) стыка все гораздо сложнее. В настоящий момент существует несколько методик учета работы контактного/платформенного стыка в расчетной схеме крупнопанельного здания:

  1. модель эквивалентного столба, когда локальная податливость растворных швов и плиты перекрытия равномерно «размазывается» по высоте стеновой панели (этот способ упрощает построение КЭ-модели, но привносит в расчетную схему ряд неточностей, что показано в [1]);
  2. модель дискретных связей конечной жесткости (описано, например, в [2] — данный подход уточняет поведение стыка в расчетной схеме здания, но существенно усложняет создание модели, поскольку ведет к значительному увеличению типов жесткостей дискретных связей — для каждого типа стыка и шага КЭ отдельная жесткость, что влечет за собой и большое количество вычислений «вручную», и усложняет контроль заданных исходных данных).

Среди существенных недостатков данных моделей — невозможность корректного учета нелинейного поведения стыка в первом случае, и крайняя сложность учета нелинейности во втором (фактически, учет нелинейных эффектов для уточнения жесткостей стыка сводится к серии последовательных расчетов с ручной корректировкой жесткостей на каждой итерации).

Чтобы избежать перечисленных недостатков в новой версии ПК ЛИРА-САПР 2017 вводятся новые типы пластинчатых конечных элементов специально для моделирования горизонтального стыка панелей. Предварительно, это: КЭ-58,59 для учета линейного поведения стыка, и КЭ-258,259 для учета физически нелинейной работы. По форме элемента они могут быть как прямоугольные, так и треугольные или четырехугольные (что не накладывает каких-то строгих ограничений на геометрию сетки КЭ в области стыка).

В МКЭ-модели платформенный стык моделируется двумя рядами конечных элементов стыка (рис. 3). Контактный стык отличается лишь тем, что это один ряд элементов, стыкующий стеновую панель с монолитной фундаментной плитой или ростверком, либо монолитными конструкциями встроенных первых этажей с магазинами, парковками и т. п.

Зависимость σ-ε для построения НДС от вертикальных усилий для нелинейных КЭ стыка представлена на рис. 4 и соответствует положению СП «Крупнопанельные конструктивные системы. Правила проектирования» (Проект, Вторая редакция) Приложение А — в части изменения податливости стыка в зависимости от напряжений и вообще границ применимости формул для вычисления податливости растворного шва. Относительные деформации стыка на графике определяются соответственно зависимости: εmi = (σmi λmi)/hst, где hst — полная высота стыка, мм (в случае платформенного стыка — высота плиты и двух растворных швов).

В соответствии с проектом нового СП коэффициент податливости при сжатии горизонтального растворного шва λm в зависимости от напряжения определяют по формулам:
— при σm1 ≤ 1,15R 2/3 m — λm1 = 1,5*10 -3 R -2/3 mtm (принимаем σm1 = 1,15R 2/3 m);
— при σm2 ≥ 1,15R 2/3 m — λm2 = 5*10 -3 R -2/3 mtm, но не более 2R 2/3 m (принимаем σm2 = 2R 2/3 m),
где σm — среднее значение сжимающих напряжений в растворном шве, МПа;
Rm — кубиковая прочность раствора, МПа;
tm — толщина растворного шва, мм;
λm — коэффициент податливости растворного шва при кратковременном сжатии, мм3/Н.

Нелинейный расчет может выполняться в двух вариантах:

  1. используется итерационный метод по типу «инженерная нелинейность» (описан в публикациях [3] и [4]) — для «определяющей комбинации загружений» заданной пользователем в несколько итераций автоматически уточняется характер работы стыков (наличие отрывов в КЭ стыка приводит к обнулению вертикальных и сдвиговых жесткостей, локальные всплески напряжений в КЭ стыка меняют жесткость элементов по длине стыка), а затем производится расчет на все загружения с вычислением комбинаций РСН и РСУ, т.е. выполняется традиционный линейный расчет (но уже с модифицированной матрицей жесткости панельного здания);
  2. используется шаговый метод, т.е. моделируется последовательный (шаговый) процесс нагружения, в рамках которого по шагам накапливаются нелинейные эффекты (данный метод позволяет довести конструкцию до разрушения, т.е. позволяет моделировать такие воздействия как прогрессирующее разрушение).

В результате расчета панельного здания выдается деформированная схема, изополя и мозаики напряжений и усилий в стыках и отдельных связях по закладным.